40Cr25Ni20火焰环钛TC9：热塑尚好。机加与T相同。抗蚀高。热尚好4℃以下长期作的零件。可制造压气机盘和叶片。通过对计算结果的分析,得出掺混区的：掺混区的冷、热区决定出口温场的冷、热区;掺混区效率对室效率有一定的影响;高负荷状态的速度场均发动机室冷却的。重点论述了火焰筒壁温、维壁温数值计算的控制方程、贴体正交格和壁面函数的应用、计算辐射热流的蒙卡罗法、维计算域处理温,并采用效率法对其进行了验,二者的相对误差分别为4.4%和1%。结果表明:在初始设计阶段,采用改进的流阻法和多项式拟法验火焰筒的沿程空气流量分配和沿程，火焰筒外环前段与火焰筒头部段连接的部位设有二进气机构；火焰筒内环段与火焰筒头部段的二端连接，火焰筒内环段与火焰筒头部段连接的部位设有进气机构；火焰筒头部段的壁体上开设有头部进气孔；一进气机构、二进气机构、进气机构以及头部进气孔均将引入的空气导向火焰筒头部段的内腔，在火焰筒头部段的内腔形成回流区域。精密铸造40Cr25Ni20火焰环铸件40Cr25Ni205.1.4.3GH141d90mm棒材经1065℃,4h,空冷＋760℃,16h,空冷热处理后进行高温拉伸试验，其高温拉伸塑GH141可熔焊、扩散焊、钎焊、焊。熔焊既可用电子束焊接，也可用氩弧焊焊接。熔焊缝在热处理时有产生应变时效裂纹倾向，为将这种倾向减到小，应在焊接前固溶退火，即1080℃，随后以22℃/min冷却到650℃；另一办法是在焊接前进行过时效处理，即1080℃，30min，以1.7～4.4℃/min冷却到980，4h，以1.7～4.4℃/min冷却到870℃，4h,再以1.7～4.4℃/min冷却到760℃，16h,空冷[1,16～19]。
40Cr25Ni20IC10是我国研制的新一代Ni3Al基定向凝固高温,属于多相LI2型材料,异的高温力学能使其成为新一动机高温部件用结构材料之一。目前对IC10的研究主要是针对其定向凝固方向展开的,其塑各向异和拉-压非对称以及屈服行为方面的研究还未见。显然,这些方面的研究具有重要的理论和程实践意义。本文以IC10为例,地研究了Ni3Al基GH4169高温光滑试样与缺口试样进行应变速率为0.01～0.01s-1下的室温准静态拉伸试验,再利用分离式霍普森拉、压杆装置进行温度为～4℃、应变速率为1×102～4×103s-1下的动态拉伸、压缩试验,准静态和动态下的真应力-真应变曲线与失效应变；根据试验数据,采用分步拟法确定了Johnson-Cook材料模型和失效模型参数,基于Johnson-Cook模型对动态压缩行为进行模拟,并进行试验验。鎳基的晶體結構主要為高溫之面心立方體(FCC)沃斯田鐵結構，為了其耐熱質，添加了大量的元素，這些元素會形成各種二次相，了鎳基之高溫強度。二次相的種類包含各種形式之MC、M23C6、M6C、M7C3碳物，主要分佈在晶界，以及如γ'或γ''等結構上為整(Coherent)之有序(Ordering)介屬物。γ'與γ''相之其學組成大致是Ni3(Al,?Ti)或Ni3Nb，此類有序相在高溫下非常，經由它們的強可優良的潛變強度。典型鎳基之微組織如圖1(2)，隨著程度的，其顯微組織的變有如下趨勢：γ'相數量逐漸增多，尺寸逐漸增大，並由球狀變成立方體，同一中出現尺寸和形態不相同的γ'相。此外，在鑄造中還出現在凝固中形成的γ+γ'共晶，晶界析出不續的顆粒狀碳物並被γ'相薄膜所包圍，這些微組織的變了的能。此外，現代鎳基的學成份分雜，的飽和度很高，因此要求對每個元素?(尤其是主要強元素)的含量嚴加控制，否則會在使用中容易析出其他有害的介屬相，如σ、Les相等，元素，如W、Mo、Co、Cr和V等，藉由此類原子半徑與基材的不同，在Ni-Fe之基地造成局部晶格應變來強材料；(2)析出強元素則如Al、Ti、Nb和Ta等，可以形成整有序的A3B型屬間物，如Ni3(Al,Ti)等強相(γ’)，使有效的強，鐵基高溫和鈷基更高的高溫強度；(3)晶界強元素，如B、Zr、Mg和稀土元素等，可加強之高溫質。? 长江王鹤涛分析指出，回望美日欧钢铁行业的演变历程，工业化接近完成的尾声阶段，伴随行业盈利水平下降、行业的自我改革、企业间的合并乃大势所趋，这种求变的行为相应地区都有领军级的钢企雄踞一方，并且带领行业实现长期健康发展，其中包括的新日铁住金、美国的纽柯钢铁与美国钢铁、欧洲的安赛乐-米。 Incoloy800T、Incoloy825、Monel400、MonelK500、astelloyC-22、gh2150astelloyC-276、C-2000，Nickel200、Nickel201；Inconel 617是在高温下具有的奥氏性变形中，各种因素变形不均匀，使变形时所施加的能量中有10％～15％的例以性能的形式保留在金属内部。
